2. 2. 1“壓 力－時間”圖分析
儲罐系統(tǒng)下燥和置換先是對儲罐八區(qū) 連續(xù)的充進氮氣連續(xù)升壓到約4kPa，然后罐頂部開始排放，再連續(xù)的調(diào) 節(jié)內(nèi)罐A 區(qū)底部 充氣及拱頂 A 區(qū)頂部排放的 狀態(tài)下，緩慢升壓至約8. 5kPa 時，穩(wěn)壓，保持進氣與排氣基本相同，連續(xù)干燥及置換約 24h。在72h 至 270h 干燥和置換區(qū)間段內(nèi)采用了壓漲式置換方法進行施工，使壓力控制在 10( ± J )kPa 左右，直至儲罐干燥和置換達到質(zhì)量標準要求。在270h 至 330h 區(qū)間段時對罐內(nèi)進行二次加減壓排放的方式的干燥和置換，燃氣管道氮氣置換方案，罐壓力 升至 I 5kPa 后關(guān)閉所有排放，靜琶!Oh 后，再以緩慢速度至5kPa ，加強鞏固儲罐系統(tǒng)干燥和置換的效果。儲罐系統(tǒng)整個干燥和置換過程
共計使用了約 330h，創(chuàng)造了國內(nèi)同類工程施工的新紀錄，系統(tǒng)整個干燥和置換共計使用液氮量約l320t。
5. 2. 2“氧含量一時間、搖點－時間”圖 分析
在開始干燥和l置換的前70h 的時間中，氧含 量下降到約為12%，跟點下降相對較為連續(xù)穩(wěn)定在 5.0 左右時，連續(xù)連續(xù)干燥及置換的方式效果已不能滿足施工的要求，及時調(diào)整為壓漲式 的方法后，管道氮氣置換，系統(tǒng)在每一輪的升壓與泄壓過程中逐漸接近質(zhì)量合 將標準，在干燥必置換270h 之后進行二次加減壓排放 ，氧含基本穩(wěn)定，在合格的甚而上有微小降低，會隨著次加壓 升高而升高，排放時降低，前雨加壓會有反復(fù)一定范圍的波動，說明儲罐在干燥及置換時氣體內(nèi)部混合交換不均勻，在第二次加減壓排放后壓力降低有 一到 5kPa 時與加壓時高壓點時的搖點基本相同，保持了穩(wěn)定。達到了強制加強的效果。由此可見， 在施工中增加l一定范罔的壓力及壓漲的次數(shù)對干燥和置換的效 果較為明顯。但這會增加液氮的使用及置換的整體時間。
高純氣體輸送系統(tǒng)的方案設(shè)汁
管道材料溶解到純水 中的雜質(zhì)濃度太低了 ， 使得許多儀器無法分辨 出來 有兩種方法 尚 能相對地對管道材料做一些 比較 浸泡試驗 這是將一定面積的管道材料嚴格清洗后 浸泡在超純水中， 或?qū)⒊兯b 人經(jīng)嚴格清 洗的 一 定 長 度的 管道 中，管道氮氣置換， 經(jīng) 一 定 時 間 的 浸 泡 ， 測定浸泡前后各種 離子和 TOC的變化經(jīng)計算可得到單位時間內(nèi)單位面積的管道雜 質(zhì)的釋放里 ，燃氣管道氮氣置換， 可 以做各種管材的相對 比較 用 將管道患矛切下顯微鏡觀測管誰內(nèi)壁 涪， 內(nèi)璧戮徐金后用 電子顯 徽鏡觀測 ， 觀察材料表面 的徽孔 徽孔多易 于沉積徽拉和細藺 觀側(cè) 資料證明， 管 道內(nèi)壁相當光滑 ， 而 PP管內(nèi)壁有 陽的0.3-1 微孔
1 氮氣置換方式 管道投產(chǎn)前對管道的前段約 20 km 左 右采用氣推氣的方式進行氮氣置換 ， 即向管道內(nèi)直 接注入氮氣 ， 用氮氣推空氣的方法對管道內(nèi)的空氣 進行氮氣置換。在投產(chǎn)時 ， 仍是采用氣推氣 的方式 ， 既推動氮氣、氮氣推動空氣的方法 對管道全線進行置換。 例如 : 大慶至哈爾濱管道工程線路 DN700 管道全長 77173 km ， 沿線設(shè)有雙合首站 1 座、哈爾濱末站 1 座和線路截斷閥室 3 座 ， 采用管 道內(nèi)不加清管器直接氣推氣的置換方式。 2 氮氣置換設(shè)備的選擇 目前氮氣置換設(shè)備常采用的是液氮罐車 ， 通過 對液氮加熱汽化進行氮氣的置換工作。另外還有車 載氮氣生產(chǎn)設(shè)備 ， 設(shè)備在現(xiàn)場直接將生產(chǎn)的氮氣注 入管道。慶哈管道工程考慮到置換工藝的簡單、方便 ， 選擇了 600 - 615DF 型氮氣生產(chǎn)車 ， 氮氣生產(chǎn)車生 產(chǎn)能力為 600 m3 / h。
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